據(jù)悉，有學(xué)者對(duì)空氣能烘干機(jī)進(jìn)行單獨(dú)改變?cè)娓蓹C(jī)物料托盤間距、物料托盤傾斜角度、進(jìn)風(fēng)口位置這三種機(jī)械結(jié)構(gòu)，并分別與原烘干機(jī)內(nèi)氣流組織分布狀態(tài)進(jìn)行比較分析，得出單獨(dú)改變這三種因素對(duì)烘干機(jī)內(nèi)的氣流組織都有一些方面的影響，且各影響因素在參數(shù)選取合理的情況下與原烘干機(jī)內(nèi)氣流組織分布狀態(tài)相比氣流強(qiáng)度和均勻性都有所改進(jìn)。有學(xué)者對(duì)這三種影響因素進(jìn)行綜合比較，確定這三種單因素參數(shù)對(duì)烘干機(jī)內(nèi)氣流組織分布影響的重要程度，并確定這種影響因素的越佳組合優(yōu)化方案。

　　為了獲得越佳的烘干機(jī)氣流組織分布狀態(tài)，分別對(duì)影響烘干機(jī)內(nèi)氣流組織分布狀態(tài)的三種單因素參數(shù)進(jìn)行了比較，通過對(duì)物料托盤間距δ=100mm、物料托盤傾斜8以及進(jìn)風(fēng)口沿空氣能烘干機(jī)長(zhǎng)度方向設(shè)置三種優(yōu)化方案進(jìn)行兩兩比較，得出物料托盤傾斜8°、進(jìn)風(fēng)沿烘干機(jī)長(zhǎng)度方向設(shè)置這兩種方案都高于物料托盤間距δ-100mm的方案，故物料托盤間距δ=100mm對(duì)烘干機(jī)內(nèi)氣流組織分布影響越小;再對(duì)物料托盤傾斜8°以及進(jìn)風(fēng)口沿烘干機(jī)長(zhǎng)度方向設(shè)置這兩種方案進(jìn)行比較，得出進(jìn)風(fēng)口沿烘干機(jī)長(zhǎng)度方向設(shè)置后烘干機(jī)內(nèi)的氣流組織分布狀態(tài)越佳。

　　改變進(jìn)風(fēng)口位置，規(guī)避了原烘干機(jī)結(jié)構(gòu)下氣流速度沿烘干機(jī)長(zhǎng)度方向顯明減小使得位于烘干機(jī)前后端的物料層受熱不均勻?qū)е挛锪虾娓伤俣炔灰粯拥膯栴};進(jìn)風(fēng)口沿烘干機(jī)長(zhǎng)度方向設(shè)置后，氣流速度顯明增加，即氣流強(qiáng)度增加，且保持了較小范圍的變化，即氣流組織的均勻性較好。使物料層在烘干的過程中受熱時(shí)間增加且受熱范圍更廣，利于物料的傳熱傳質(zhì)，同時(shí)增加了氣流熱量的利用率。

　　終端確定出三個(gè)因素對(duì)空氣能烘干機(jī)內(nèi)氣流組織分布的影響程度，并得出三個(gè)影響因素的越佳組優(yōu)化方案，總結(jié)如下：

　　1、比較物料托盤間距與傾斜角度對(duì)烘干機(jī)內(nèi)氣流組織分布的影響程度，得出物料托盤傾斜8°時(shí)烘干機(jī)內(nèi)的氣流組織分布狀態(tài)越好。

　　2、比較物料托盤間距與改變進(jìn)風(fēng)口位置對(duì)烘干機(jī)內(nèi)氣流組織分布的影響程度，得出改變進(jìn)風(fēng)口位置后烘干機(jī)內(nèi)的氣流分布狀態(tài)越好。

　　3、比較物料托盤傾斜角度與改變進(jìn)風(fēng)口位置對(duì)烘干機(jī)內(nèi)氣流組分布的影響程度得出改變進(jìn)風(fēng)口位置后烘干機(jī)內(nèi)的氣流分布狀態(tài)越好。

　　4、通過數(shù)值模擬實(shí)驗(yàn)，得出在改變進(jìn)風(fēng)口位置、物料托盤間距δ-100mm且物料托盤傾斜5°的參數(shù)組合下空氣能烘干機(jī)內(nèi)的氣流組織分布狀態(tài)越優(yōu)。