燒結礦篩板是在劇烈的磨粒磨損條件下工作，消耗量大，進口篩板使用壽命約60天，國產(chǎn)篩板約40天，主要是由于國產(chǎn)篩板硬度較低，共晶碳化物數(shù)量較少，顆粒粗大，分布不均勻，在大量燒結礦的不斷沖撞和摩擦下，篩板產(chǎn)生組織變形、犁溝、裂紋和麻坑。新篩板的化學成分（質(zhì)量分數(shù)）：C: 2.84%、Cr: 20.44%、Mn: 1.37%、Cu: 0.92%、Si: 0.67%、? Mn: 0.8%、S: 0.024%、P: 0.03%. 鑄態(tài)組織為較大塊狀或呈樹枝晶分布的灰白色殘留奧氏體+馬氏體+白色共晶碳化物，熱處理可使鑄態(tài)組織明顯細化，可提高鑄件表面硬度，提高耐磨性及韌性。熱處理工藝為1000℃x2h淬火+250℃x2h回火，硬度60~63HRC,沖擊韌度13.14~17.30J/c㎡.經(jīng)磨損試驗比較，進口篩板平均失重4.66mg，原國產(chǎn)篩板平均失重5.55mg， 4.59mg.新材料篩板平均失重4.59mg。新材料篩板使用壽命達到60天以上。
　　中錳白口鑄鐵球磨機襯板熱處理中錳白口鑄鐵典型合金成分（質(zhì)量分數(shù)）：Mn：4.0%~5.0%、Cr: 1.5%~2.0%、Mo: 0.5%~1.0% Cu: 1.0%~1.5%. 在鑄態(tài)下獲得盡可能多的馬氏體，所以錳含量偏高后最終導致低、中合金白口鑄鐵韌性下降。這是由于錳含量提高后使鑄鐵合金的柱狀晶尺寸增大；錳含量高的合金淬火后必須進行高溫回火，因而使已析出的二次碳化物粒子在回火過程中發(fā)生明顯的聚焦和粗化；錳含量提高后，由于淬火后大量的殘留奧氏體是在高溫回火過程中發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變，因此，錳含量高的合金高溫回火后較之低溫回火具有更大的相變應力。所以中錳白口鑄鐵的錳含量應控制在0.3%左右。M23Cr2Mo型低合金白口鑄鐵采用950~960℃x2h空冷淬火，得到馬氏體組織。只需進行250℃x2h低溫去應力回火，可獲得硬度56~57HRC，ak=6.0J/c㎡.用于發(fā)電廠球磨機襯板，表面光滑、磨損均勻、無破碎，耐磨性為高錳鋼襯板的2.32倍。
　　ZG85Cr2MnMoRE球磨機襯板熱處理ZG85Cr2MnMoRE耐磨鋼的化學成分（質(zhì)量分數(shù)）：C: 0.8%~0.9%、 SI: 0.2%~0.45%、 Mn: 0.6%~1.0%、 Cr: 2.0%~2.5%、 Mo:0.3%~0.5%、 RE: 0.5%左右、P≤0.045%、S≤0.04%.熱處理工藝: 850~860℃加熱油淬，500~550℃回火（淬火加熱保溫系數(shù)按1.2~1.5min/mm計算，回火保溫系數(shù)按2min/mm計算）。襯板鋼具有的綜合性能。550℃回火時，硬度48~52HRC，沖擊韌度34.5J/c㎡.組織為索氏體和托氏體。
　　ZG42Cr2MnSi2MoCe球磨機襯板熱處理大型球磨機襯板采用ZG42Cr2MnSi2MoCe鋼制造。在井式爐加熱840~860℃，淬油，280~300℃回火。ZG42Cr2MnSi2MoCe鋼化學成分（質(zhì)量分數(shù)）：C: 0.47%、 Cr: 1.80%、 Mn: 1.40%、 Si: 1.60% 、Mo: 0.3%、P≤0.025%、S≤0.022%, Ce適量。
　　該鋼經(jīng)熱處理后，σb=1746MPa ,ak=22J/ c㎡.硬度為55.5HRC，顯微組織為M+AR4.9，硫化物顆粒細園，分布均勻。
　　ZG42CrMnSiMoCe鋼比不含Ce的耐磨鋼，σb從1648MPa提高到1746MPa ，ak值從17J/c㎡.提高到22J/c㎡.，硬度從53HRC提高到55HRC.其使用壽命超過ZGMn13鋼。
　　ZGMn13高錳鋼大型球磨機襯板熱處理改進工藝大型球磨機襯板，壁厚22~170mm不等，重量在300~600kg左右，鑄件嚴重氧化脫碳，加熱時間長，浪費能源。改進后的工藝，加熱時間縮短一半，而且力學性能有所提高，σb由689.25MPa提高到788.9MPa，σb由18.0%提高到29.6%，ak由62.23J/c㎡.提高到136.71 J/c㎡.
　　42CrMnSiMoVB下貝氏體—馬氏體耐磨鋼42CrMnSiMoVB鋼經(jīng)875℃正火，450℃回火可獲得硬度50.6HRC，沖擊功A=17.0J，σb=1725 MPa, δ5=9%,￠ =25.2%.水壓機臺板和滑板原采用5CrMnMo鋼，耐磨性差，僅使用三星期；采用42CrMnSiMoVB鋼使用壽命提高3倍以上。