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水力振蕩器在復(fù)雜結(jié)構(gòu)井中的應(yīng)用

2025年04月27日 10:14:52      來源:紹興上虞艾科儀器設(shè)備有限公司 >> 進(jìn)入該公司展臺(tái)      閱讀量:10

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摘要: 大港油田六間房區(qū)塊復(fù)雜結(jié)構(gòu)井彎曲井段滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中托壓現(xiàn)象嚴(yán)重,鉆壓傳遞效率低,導(dǎo)致滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速低。為此,介紹了美GG民油井公司生產(chǎn)的水力振蕩器的結(jié)構(gòu)和工作原理,以及其**在大港油田六間房區(qū)塊某口井的應(yīng)用情況。應(yīng)用結(jié)果表明,采用該水力振蕩器后滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速提高了 167. 0% ,平均機(jī)械鉆速提高了 211. 2% ,百米定向次數(shù)下降了
 
49. 51% ,滑動(dòng)鉆進(jìn)進(jìn)尺比例下降了 65. 52% 。針對(duì)此次應(yīng)用中存在的問題,指出使用該水力振蕩器除了要充分考慮自身振動(dòng)的有效傳播距離之外,還應(yīng)考慮地面鉆井設(shè)備的工作能力和井眼軌跡的復(fù)雜程度,這樣才能**大限度地發(fā)揮其潛力。
0  引  言       經(jīng)過幾十年的開發(fā),大港油田六間房區(qū)塊已經(jīng) [1] ,剩余油規(guī)模日趨變小, 進(jìn)入特高含水開發(fā)階段   而且分散,部署大位移井、多靶點(diǎn)定向井和大斜度 井等復(fù)雜結(jié)構(gòu)井成為挖掘剩余油潛力的主要手段。 但是該區(qū)塊復(fù)雜結(jié)構(gòu)井彎曲井段滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中托 壓現(xiàn)象嚴(yán)重,滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速極低,僅為 0. 60 ~ 1. 15 m /h,遠(yuǎn)低于復(fù)合鉆進(jìn)機(jī)械鉆速 8. 25 ~ 10. 21 m /h。因此,如何提高復(fù)雜結(jié)構(gòu)井彎曲井段 滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速成為六間房區(qū)塊鉆井提速的重要   目標(biāo)之一。 水力振蕩器通過具有一定流速和壓能的鉆井液產(chǎn)生軸向蠕動(dòng),將鉆柱與井壁之間的靜摩擦轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)摩擦,從而減小鉆柱與井壁之間的摩擦阻力,提高滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中鉆壓的傳遞效率,保證鉆頭獲得設(shè)計(jì)鉆壓,有效提高了滑動(dòng)鉆進(jìn)的機(jī)械鉆速。水力振蕩器在G內(nèi)外復(fù)雜結(jié)構(gòu)井的應(yīng)用中都取得了較好效果,大幅度提高了復(fù)雜結(jié)構(gòu)井彎曲井段滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速。鑒于此,中G石油集團(tuán)渤海鉆探**鉆井公司**將美GG民油井公司生產(chǎn)的水力振蕩器在六間房區(qū)塊復(fù)雜結(jié)構(gòu)井進(jìn)行應(yīng)用,取得了較好的
 
效果。1 復(fù)雜結(jié)構(gòu)井滑動(dòng)鉆進(jìn)技術(shù)難點(diǎn)
 
目前,大港油田六間房區(qū)塊部署的復(fù)雜結(jié)構(gòu)井具有井斜大、水平位移大和裸眼段長等特點(diǎn),例如房 27 - 35 - 1L 井**大井斜角 83. 40°,**大水平位移 1 062 m; 房 26 - 26L 井**大井斜角 80. 39°,**大水平位移 1 818 m。隨著井斜角增大、水平位移及裸眼段長度的增加,彎曲井段滑動(dòng)鉆進(jìn)摩阻迅速增大,施工難度也相應(yīng)增加,主要體現(xiàn)在以下 3 個(gè)方面:
 
( 1) 彎曲井段滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中,鉆柱與井壁底邊接觸面積大幅增大,從而增大了鉆柱與井壁之間的摩擦力,導(dǎo)致施加在鉆頭上的鉆壓遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于指重表上大鉤載荷的減小值,也就是鉆壓無法真實(shí)、有效地傳遞到鉆頭上,這種現(xiàn)象稱為滑動(dòng)鉆進(jìn)鉆柱
 
[2 - 3]
托壓效應(yīng)
( 2)  托壓現(xiàn)象嚴(yán)重時(shí),鉆進(jìn)無進(jìn)尺也不憋泵,
 
指重表靈敏針也不回零。施鉆過程中,為了讓鉆頭接觸井底,需要持續(xù)施加鉆壓。當(dāng)指重表上大鉤載荷的減小值小于鉆柱與井壁的靜摩擦阻力時(shí),鉆頭靜止不動(dòng),鉆柱不斷被壓縮,施加的鉆壓以鉆柱彈性能量的形式積聚起來; 當(dāng)指重表上大鉤載荷的減小值大于鉆柱與井壁的靜摩擦阻力時(shí),鉆柱與井壁的靜摩擦向動(dòng)摩擦轉(zhuǎn)化,摩擦阻力迅速減小,鉆柱彈性能量瞬間釋放,導(dǎo)致鉆柱不均勻下滑,有時(shí)鉆頭突然撞擊井底,甚**出現(xiàn)頓鉆、憋泵和憋馬達(dá)等不正常現(xiàn)象,嚴(yán)重時(shí)損壞鉆頭和井下動(dòng)力鉆具,這種鉆柱彈性能量突然釋放的現(xiàn)象稱為鉆柱蛙
 
[4 - 5]
動(dòng) 。
 
( 3) 托壓瞬間釋放,憋泵和憋馬達(dá)后,工具
 
[5 - 6]
面往往會(huì)不穩(wěn)定 。一旦出現(xiàn)工具面不穩(wěn)定就需要上提活動(dòng)鉆具,重新擺工具面,而在托壓環(huán)境中擺工具面需要花費(fèi)大量時(shí)間。六間房區(qū)塊的實(shí)鉆資料顯示,托壓嚴(yán)重時(shí)每次擺工具面的時(shí)間為 30 ~
水力振蕩器是產(chǎn)生壓力波動(dòng)的工具,主要由動(dòng)力總成、閥盤和軸承系統(tǒng)組成; 振蕩短節(jié)使水力振
[8],
蕩器上、下的管柱產(chǎn)生沿軸線方向的振蕩 由振蕩 / 彈簧短節(jié)和密封總成組成。
2. 2 工作原理
 
鉆井泵將鉆井液以一定流速和壓能供給水力振蕩器,當(dāng)鉆井液流經(jīng) 1 ∶ 2 的螺桿時(shí),驅(qū)動(dòng)螺桿轉(zhuǎn)動(dòng),螺桿帶動(dòng)其下端連接的動(dòng)閥盤做平面往復(fù)運(yùn)動(dòng),運(yùn)動(dòng)過程中動(dòng)閥盤與定閥盤交錯(cuò)面積發(fā)生周期
 
性變化。當(dāng)動(dòng)閥盤與定閥盤交錯(cuò)到**小重合位置時(shí),過流面積達(dá)到**小值,此時(shí)壓降**大; 當(dāng)動(dòng)閥盤與定閥盤交錯(cuò)到**大重合位置時(shí),過流面積達(dá)到**大值,此時(shí)壓降**小,如圖 2 所示。
 
of the fixed valve disk and travelling valve disk
 
動(dòng)閥盤和定閥盤相交截面積的變化產(chǎn)生周期性
[7 - 9],
壓力脈沖 從而帶動(dòng)振蕩短節(jié)上的彈簧產(chǎn)生一定頻率的軸向蠕動(dòng),進(jìn)而帶動(dòng)上、下連接的鉆具產(chǎn)生溫和振動(dòng),這種振動(dòng)將滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中鉆柱與井壁之間的靜摩擦轉(zhuǎn)換為動(dòng)摩擦,減小了摩擦阻力,#p#分頁標(biāo)題#e#
 
提高了鉆壓的傳遞效率。
 
3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用
 
大港油田六間房區(qū)塊某井為三開雙增剖面大斜度井,設(shè)計(jì)井深 4 535 m,設(shè)計(jì)造斜點(diǎn) 1 300 m,造斜終點(diǎn) 1 622 m,井斜 25. 82°,增斜點(diǎn) 3 452 m,增斜終點(diǎn) 3 997 m,井斜 80. 39°,井底**大水平位移
1 778 m。
 
該井鉆進(jìn)** 3 485 m 時(shí),井斜角 33. 75°,水平位移 837. 25 m,出現(xiàn)嚴(yán)重的托壓問題。統(tǒng)計(jì)資料顯示,3 360 ~ 3 485 m 井段滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速僅
 
1. 03 m /h。為提高機(jī)械鉆速,自 3 485 m 開始下入
 
 172. 0 mm 水力振蕩器,配合 PDC 鉆頭 5 次入井鉆進(jìn)** 4 066 m,取得了較好的效果。5 次入井共用 2 套水力振蕩器 ( 按入井先后順序?qū)⑺φ袷幤骶幪?hào)為 1#和 2#) 。
 
3 485 ~ 4 066 m 井段地層為沙河街組沙二和沙
 
三段,巖性以砂泥巖為主。水力振蕩器應(yīng)用井段井身結(jié)構(gòu)為  508. 0 mm 導(dǎo)管 × 30 m +  339. 7 mm 套管
 
× 500 m +  244. 5 mm 套管 × 3 110 m。
 
2. 1  鉆具組合
 
為了緩解滑動(dòng)鉆進(jìn)中的托壓問題,簡化了下部鉆具組合,用加重鉆桿代替螺旋鉆鋌,用無磁抗壓縮鉆桿代替無磁鉆鋌,同時(shí)倒裝部分加重鉆桿。綜
 
合考慮水力振蕩器振動(dòng)強(qiáng)度的衰減規(guī)律和有效傳播距離,確定鉆具組合為:  215. 9 mm PDC 鉆頭 +  172. 0 mm 1. 5° 螺桿 +  165. 0 mm 浮閥 +  172. 0 mm LWD +  127. 0 mm 無磁抗壓縮鉆桿 1 根 +  127. 0 mm 加重鉆桿 1 根 +  127. 0 mm 鉆桿 n 根 +  172. 0 mm 水力振蕩器 +  127. 0 mm 加重鉆桿 6 根 +  127. 0 mm 鉆桿。
 
由于水力振蕩器沿軸向上、下振動(dòng)有效傳播距離的比為 1  3,所以 n 值根據(jù)實(shí)鉆過程中裸眼段的長度來確定。
3. 2 排量
 
該井鉆井液密度 1. 58 g /cm3 ,漏斗黏度 80 s,
 
含砂質(zhì)量分?jǐn)?shù) 0. 3% 。
 
井口試驗(yàn)水力振蕩器在 30 L /s 的排量下壓降為 4 MPa。考慮到鉆井泵等地面設(shè)備的能力和井下安全問題,需要確定合理的排量及采取相應(yīng)的措施。理論上保證  215. 9 mm 井眼清潔的循環(huán)排量一般在 30 L /s 以上。
 
配鉆具下鉆到底緩慢開泵,逐漸增加排量,當(dāng)排量增加** 26 L /s 時(shí),泵壓 23 MPa; 當(dāng)排量為 28 L /s 時(shí),泵壓 24 MPa; 當(dāng)排量為 30 L /s 時(shí),泵壓高達(dá) 26 MPa,基本達(dá)到該井配備的 3NB - 1600 鉆
 
井泵 (  150 mm 缸套) 的工作上限。本著盡可能提高排量的原則,綜合考慮設(shè)備的工作能力,確定鉆井泵排量 26 ~ 28 L /s,泵壓 23 ~ 24 MPa。
 
由于無法達(dá)到洗井的**優(yōu)排量,導(dǎo)致井眼清潔不及時(shí),井下風(fēng)險(xiǎn)增大。為了保證井下安全,采取了一系列措施: 每鉆進(jìn) 100 m 進(jìn)行 1 次短起; 當(dāng)出砂量與鉆進(jìn)進(jìn)尺相差較大時(shí),停止鉆進(jìn),循環(huán)洗井**井眼清潔; 當(dāng)上提附加拉力超過 350 kN 時(shí),起
 
鉆通井。
 
3. 3 入井情況
 
3. 3. 1  第 1 次入井
 
自 3 485 m 第 1 次下入 1#水力振蕩器,裸眼段長度 375 m,考慮到水力振蕩器應(yīng)避開套管鞋處,將水力振蕩器安放在距鉆頭 347. 44 m 處,鉆進(jìn)** 3 563 m 時(shí),由于 LWD 受井下磁干擾嚴(yán)重,測(cè)斜數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確,起鉆更換 LWD。
 
本次入井累計(jì)進(jìn)尺 78 m,復(fù)合鉆進(jìn) 43 m,滑動(dòng)鉆進(jìn) 35 m,所鉆井段井斜角 33. 75° ~ 44. 36°,
 
水平位移 837. 25 ~ 886. 58 m。該趟鉆滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中,基本無托壓現(xiàn)象,工具面穩(wěn)定,能夠保證連續(xù)滑動(dòng)鉆進(jìn),不用頻繁活動(dòng)鉆具,保證了動(dòng)力鉆具的造斜能力。
 
3. 3. 2  第 2 次入井
 
自 3 563 m 起第 2 次下入 1#水力振蕩器,裸眼段長度 453 m。第 1 次鉆進(jìn)結(jié)果表明,水力振蕩器沿鉆柱向下的有效傳播距離大于 347. 44 m,將水力振蕩器安放在距鉆頭 412. 00 m 處,鉆進(jìn)** 3 726 m 時(shí),由于井下螺桿傳動(dòng)軸卡死,無法繼續(xù)鉆進(jìn),起鉆更換螺桿。
 
入井累計(jì)進(jìn)尺 163 m,復(fù)合鉆進(jìn) 130 m,滑動(dòng)鉆進(jìn)進(jìn)尺 33 m,所鉆井段井斜角 44. 36° ~ 57. 65°,
 
水平位移 886. 58 ~ 1 015. 26 m。這次滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中基本沒有托壓現(xiàn)象,下放鉆具擺工具面時(shí)偶爾托
 
壓 10 ~ 20 kN。
 
2. 3. 3  第 3 次入井
 
考慮到水力振蕩器自身的使用壽命,下入新的水力振蕩器。自 3 726 m 起第 1 次下入 2#水力振蕩 
器,此時(shí)裸眼段長度 616 m,考慮水力振蕩器沿鉆柱上下的有效傳播距離,確定將其安放在距鉆頭
 
468. 74 m 處。鉆進(jìn)** 3 921 m,上提鉆具時(shí)附加拉力達(dá)到 400 kN,為保證井下鉆具的安全,起鉆通井,清潔井眼。
 
本次入井累計(jì)進(jìn)尺 195 m,復(fù)合鉆進(jìn)進(jìn)尺 172 m,滑動(dòng)鉆進(jìn)進(jìn)尺 23 m,所鉆井段井斜角 57. 65°
 
~ 69. 15°,水平位移 1 015. 26 ~ 1 190. 0 m。這次下放鉆具、擺工具面時(shí)托壓 20 ~ 30 kN,后期**高托壓 80 kN,偶爾出現(xiàn)工具面跑開現(xiàn)象,但短時(shí)間內(nèi)能逐漸回來。滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中托壓 20 ~ 30 kN,#p#分頁標(biāo)題#e#
 
托壓釋放次數(shù)極少,能保證連續(xù)定向 4 ~ 5 m 而不
 
用活動(dòng)鉆具。
 
3. 3. 4  第 4 次入井
 
自 3 921 m 起第 2 次下入 2#水力振蕩器,裸眼段長度 811 m,水力振蕩器距鉆頭的位置保持在
 
468. 74 m 不變。鉆進(jìn)** 3 966 m 時(shí),由于 LWD 無
 
信號(hào),無法進(jìn)行導(dǎo)向鉆進(jìn),所以被迫起鉆更換
 
LWD。
 
本次入井累計(jì)進(jìn)尺 45 m,復(fù)合鉆進(jìn)進(jìn)尺 27 m,
 
滑動(dòng)鉆進(jìn)進(jìn)尺 18 m,所鉆井段井斜角 69. 15° ~ 74. 64°,水平位移 1 190. 00 ~ 1 231. 81 m。本趟鉆下放鉆具、擺工具面時(shí)托壓 60 ~ 80 kN,鉆頭接觸井底出現(xiàn)工具面跑開現(xiàn)象,但短時(shí)間內(nèi)能逐漸回來?;瑒?dòng)鉆進(jìn)過程中托壓 80 kN,偶爾釋放,基本能保證連續(xù)滑動(dòng)鉆進(jìn)。
 
3. 3. 5  第 5 次入井
 
自 3 966 m 起第 3 次下入 2#水力振蕩器,裸眼段長度 856 m,固定水力振蕩器距鉆頭的位置在
 
468. 74 m。鉆進(jìn)** 4 066 m 時(shí),由于 LWD 再次無信號(hào),被迫起鉆更換 LWD。
 
本次入井累計(jì)進(jìn)尺 100 m,復(fù)合鉆進(jìn)進(jìn)尺 90 m,滑動(dòng)鉆進(jìn)進(jìn)尺 10 m,所鉆井段井斜角 74. 64°
 
~ 80. 64°,水平位移 1 231. 81 ~ 1 329. 41 m。該趟鉆下放鉆具、擺工具面時(shí)托壓 80 kN,鉆頭接觸井底出現(xiàn)工具面跑開現(xiàn)象,但短時(shí)間內(nèi)能逐漸回來。滑動(dòng)鉆進(jìn)過程中托壓 80 ~ 100 kN,托壓釋放次數(shù)
 
有所增加。
 
3. 4 應(yīng)用效果分析
 
為了方便分析水力振蕩器效能,提出 “百米定向次數(shù)”和 “滑動(dòng)進(jìn)尺比例”2 個(gè)概念。其中,百米定向次數(shù) = 定向施工次數(shù) / ( 滑動(dòng)鉆井進(jìn)尺 / 100) ,滑動(dòng)進(jìn)尺比例 = 滑動(dòng)鉆進(jìn)進(jìn)尺 / 總進(jìn)尺。該
 
井水力振蕩器使用情況如表 1 和表 2 所示。
 
由表 1 可以看出,使用水力振蕩器可以明顯提
 
高機(jī)械鉆速?;瑒?dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速從 1. 03 m /h 提高到 2. 75 m /h,提高幅度達(dá)到 167. 0% ; 平均機(jī)械鉆速由 1. 34 m /h 提高到 4. 17 m /h,提高幅度達(dá)
 
211. 2% 。這說明水力振蕩器能有效改善托壓問題,使鉆壓能夠有效傳遞到井底,提高了彎曲井段機(jī)械鉆速,尤其是滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速。

使用水力振蕩器后,滑動(dòng)鉆進(jìn)調(diào)整井斜方位效果更好,在軌跡所要求的井斜和方位范圍內(nèi),能夠減少定向次數(shù)和滑動(dòng)鉆進(jìn)進(jìn)尺比例。由表 2 可以看出,百米定向次數(shù)從 14. 40 次減少到 7. 27 次,減少達(dá) 49. 51% ; 滑動(dòng)鉆進(jìn)段進(jìn)尺比例從 73. 60% 減
 
少到 25. 38% ,減少達(dá) 65. 52% 。這說明使用水力振蕩器后,托壓現(xiàn)象得到有效緩解,擺工具面相對(duì)容易,滑動(dòng)鉆進(jìn)期間不需要頻繁活動(dòng)鉆具,因此可以獲得較高的造斜率,減小了滑動(dòng)進(jìn)尺比例,從而提高了平均機(jī)械鉆速。
 
3. 5 存在問題
 
總結(jié) 5 次下井的應(yīng)用情況,水力振蕩器在該井的應(yīng)用過程中也存在一些不適應(yīng)性,主要表現(xiàn)在以下 3 個(gè)方面:
 
( 1) 從表 1 可以看出,隨著復(fù)雜結(jié)構(gòu)井水平位移增加和井斜角增大,水力振蕩器緩解托壓和提
 
高滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速的效果有所減小。在井斜角小
于 60°、水平位移小于 1 000 m 時(shí),托壓**大未超過 30 kN,滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速**高達(dá) 4. 56 m /h。但
 
是,當(dāng)井斜角達(dá)到 60°及以上、水平位移超過1 000 m 時(shí),托壓問題逐漸凸顯,滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速有所降低,**低達(dá)到 1. 48 m /h。
 
( 2)  該井水力振蕩器 5 次入井,其中 2 次因
 
為 LWD 無信號(hào)被迫起鉆,這在一定程度上也增加了鉆井成本,延長了鉆井周期。分析認(rèn)為,該水力振蕩器的振動(dòng)頻率 16 ~ 17 Hz,雖然對(duì) LWD 信號(hào)的傳輸速度和精度沒有影響,但是其長時(shí)間的高頻
 
振動(dòng)會(huì)影響 LWD 內(nèi)部部件的連接,輕則振松連接部件,重則振斷連接部件,**終因連接斷路導(dǎo)致
 
LWD 無信號(hào)。
 
( 3) 水力振蕩器壓降大,要求地面泵壓高,由于地面設(shè)備能力有限,導(dǎo)致排量受限。在 30 L /s
 
排量下,該水力振蕩器壓降 4 MPa。鉆進(jìn)** 4 000
 
m 后,在 25 L /s 排量下鉆進(jìn),泵壓已經(jīng)達(dá)到 24 MPa。而在復(fù)雜結(jié)構(gòu)井中使用水力振蕩器,必須配合螺桿鉆具,30 L /s 排量下  172. 0 mm 螺桿的壓降為 6 ~ 8 MPa,因此僅輔助鉆具的壓降就已經(jīng)達(dá)到 10 ~ 12 MPa,泵壓和排量受到限制,這對(duì)機(jī)械鉆速和井下鉆具安全都有影響。該井鉆進(jìn)** 3 921
 
m 上提附加拉力過大,被迫起鉆通井,根本原因是排量不足,攜巖不暢,井眼內(nèi)巖屑堆積,增大了鉆柱與井壁的摩阻。
 
4 結(jié)論及建議
 
( 1) 托壓是導(dǎo)致復(fù)雜結(jié)構(gòu)井彎曲井段滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速低的主要原因。水力振蕩器的軸向蠕動(dòng)將鉆柱與井壁的摩擦由靜摩擦轉(zhuǎn)換為動(dòng)摩擦,降低摩阻的同時(shí)提高了鉆壓傳遞效率,保證鉆頭獲得真實(shí)有效的鉆壓,從根本上提高了機(jī)械鉆速。#p#分頁標(biāo)題#e#
 
( 2) 水力振蕩器有效緩解了滑動(dòng)鉆進(jìn)托壓問題,明顯提高了機(jī)械鉆速,其中,滑動(dòng)鉆進(jìn)機(jī)械鉆速提高 167. 0% ,平均機(jī)械鉆速提高 211. 2% 。
 
( 3) 水力振蕩器保證了復(fù)雜結(jié)構(gòu)井連續(xù)滑動(dòng)鉆進(jìn),提高了動(dòng)力鉆具的造斜能力,在滿足設(shè)計(jì)軌跡要求的基礎(chǔ)上,大幅度減少了定向次數(shù)和滑動(dòng)鉆進(jìn)進(jìn)尺比例,其中,百米定向次數(shù)降幅 49. 50% ,動(dòng)鉆進(jìn)進(jìn)尺比例降幅 65. 50% 。
 
( 4) 水力振蕩器的安放位置距離鉆頭太遠(yuǎn),其振動(dòng)傳遞不到井底; 距離鉆頭太近,上部裸眼段長,鉆具在狗腿度大的位置仍會(huì)出現(xiàn)托壓,造成滑動(dòng)鉆進(jìn)困難。因此,可以根據(jù)實(shí)際井斜角的大小、裸眼段長度以及水力振蕩器的能量衰減規(guī)律優(yōu)化水
 
力振蕩器的下入位置和個(gè)數(shù)。
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